防止和减轻超长混凝土结构裂缝的设计建议

根据具体工程设计实践和体会，注重结构概念设计，简要分析了温度收缩裂缝的基本特点，重点介绍了对超长混凝土结构如何有效设置后浇带及其他一些控制和抵抗温度收缩应力的具体设计措施，可供设计人员借鉴参考。     

浅谈多层钢结构工业厂房的设计

介绍了多层轻钢结构厂房的特点，从其结构体系、柱网布置、支撑体系、节点构造、围护结构等方面，论述了多层轻钢厂房的结构布置形式，提出了多层轻钢厂房的计算与设计要求。     

空腹桁架结构受力机理研究分析

空腹桁架是转换结构的一种基本型式。以往对空腹桁架中构件截面的优化方案是通过采用不同截面尺寸的多个方案进行分析对比而得到。采用适当假定,通过理论分析,得到了空腹桁架结构在竖向荷载作用下的理论解,清楚地解释了空腹桁架的受力机理,为空腹桁架的设计和方案比较提供了理论依据。同时对设计中应注意的问题提供了理论解释。     

不同控制策略下安装磁流变阻尼器的模型结构振动台试验与分析

本文对不同控制策略下安装有磁流变(MR)阻尼器的模型结构进行了振动台试验和分析。文中首先介绍了经典最优控制(COC)、瞬时最优控制(IOC)和线性二次高斯最优控制(LQG)等三种控制算法,然后对一首层安装有最近设计制造的MRF-04K型的MR阻尼器的、1/3比例的三层钢框架模型,进行了在两种被动控制和三种半主动控制等不同控制策略下的振动台试验,最后对模型结构地震反应的控制效果以及不同控制策略对控制效果的影响和控制稳定性进行了分析。研究表明,安装有MRF-04K阻尼器的结构控制系统具有良好的控制效果,无论是被动控制还是半主动控制,模型结构各层相对位移峰值均减小了45%左右,其均方根值均减小了70%左右,加速度反应峰值均减小了30%左右,其均方根值均减小了75%左右,从而验证了MRF-04K阻尼器是结构控制工程应用的一种理想的控制装置;研究还表明,在三种半主动控制策略中,基于LQG算法的半主动控制仅需模型结构的加速度反应的反馈信息,比基于IOC算法和COC算法的半主动控制     

基于结构优化的张弦立体桁架经济性分析

在截面面积和索力值优化设计的基础上,建立以最小造价为目标函数的优化模型,参考市面上各种钢管和钢绞线的报价,提出在考虑结构位移和杆件强度约束下计算钢管直径、厚度的最优造价优化法。最后分别对预应力张弦立体桁架和非预应力张弦立体桁架进行优化,通过算例分析得出预应力张弦立体桁架相对于非预应力张弦立体桁架在经济上的优越性。     

围岩承载层分层演化规律及“层-双拱”承载结构强度分析

以信湖煤矿典型深部软岩巷道为工程背景,依据巷道围岩应力变化趋势及围岩强度变化,按照深部软岩巷道四线段全应力-应变曲线划分围岩次生承载结构为"流动层-塑性软化层-塑性硬化层-弹性层"耦合承载层,塑性软化层、塑性硬化层组成塑性承载区。并根据巷道围岩承载层划分提出动态补强支护方案:一次支护采用锚网喷支护,二次补强选取浅、深孔注浆锚杆锚索联合支护,结合支护方案特点提出"层-双拱"承载结构力学模型,在极限平衡条件下对"层-双拱"承载结构进行受力分析得到其极限承载强度解析式,工程计算得到信湖煤矿一水平回风石门经"层-双拱"承载结构支护后极限承载强度可达29.30 MPa,理论验证了支护方案的可靠性。同时,现场监测结果表明:回风石门在动态补强支护后巷道围岩变形趋于平稳,巷道顶板最大下沉量仅为36 mm,两帮移近量为67 mm,巷道能够保持长期稳定。     

环境邻避的冲突原理及其超越——以双重博弈结构为分析框架

由于垃圾焚烧厂的建设而引发的环境邻避冲突频频,其深层次原因是在双重博弈结构中,行政科层对主政官员形成强激励,而辖区内公众和邻避项目的中标企业对其形成弱激励,因此对地方主政官员的行为偏好产生影响,由此使得邻避冲突的治理陷入了"封闭式决策"和"叫停式补救"的怪圈。本文提出3条主要路径,优化当前的环境邻避冲突的治理,必须从根源性的治理改革做起:走向"协商民主模式"的环境公共决策机制;加强政府信息能力建设;完善环境公益诉讼制度。     

城市广场中石材构筑物的运用研究

文章着重探讨了城市广场中石材的基本特性及其构筑物的形式与分类,并对石材构筑物各类型的特征与适宜范围作了一定的阐述.     

国家体育馆双向张弦结构预应力施工模型试验研究

通过模型试验研究了国家体育馆屋盖双向张弦结构的预应力施加方法。从索力大小、钢结构应力和竖向位移及其变化幅度等方面对比分析了两种张拉方法的优缺点。最后得出适合国家体育馆的预应力施工方案,所得结论对双向张弦结构预应力施工方法具有实际借鉴意义。     

原支护结构部分拆除后基坑稳定性数值分析

在对FLAC3D中的土体本构模型及桩锚连接模型进行讨论的基础上,采用数值模拟手段对某基坑部分支护体系进行拆除后的基坑稳定性进行了数值分析。模拟结果表明:第3、4层锚杆锚固端拆锚以后,桩体最大水平位移达到2.58cm,几乎为6、7两种工况下的1.5倍;第2层锚杆的轴力增加很大,其最大值达到4.13e5N,为6、7两种工况下的2.3倍,为设计值的1.9倍;桩身弯距最大值达到8.0N.m,几乎是6、7两种工况下的最大正弯矩值3.0倍。所以可以认为,在不添加任何其他支护措施的情况下对这两层锚杆进行直接拆除是十分危险的。